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相似文献
 共查询到20条相似文献,搜索用时 406 毫秒
1.
对HFC134a和CFC12水平管内流动沸腾换热进行了实验研究.在实验工况范围内,HFC134a比CFC12的沸腾换热系数高32%~43%;流量对HFC134a与CFC12水平管内流动沸腾换热系数之比的影响较大,干度和热流密度对其影响相对较小  相似文献   

2.
本文对HFC-134a水平管内单相对流换热进行了实验研究.用实验所获数据与常用换热关系式进行了比较,计算结果表明Petukhov和Takamatsu关系式与实验数据吻合较好.本文最后用实验数据拟合出一个HFC-134a管内单相对流换热关系式,在给定的范围内,其算术平均误差为0.164%.绝对平均误差为4.968%.  相似文献   

3.
选用CSD状态方程、合适的混合法则及其相互作用系数,对替代HCFC-22的三元混合工质HFC-32/HFC-125/HFC-134a进行了热力性质计算误差分析表明计算结果达到一定的精度,在此基础上进行了理论循环计算、分析和比较.所有计算均编制程序在计算机上进行  相似文献   

4.
对非共沸混合工质HFC-32/HFC-134a在毛细管内的流动状态进行了分析.从毛细管内流体流动的基本方程出发,结合非共沸二元工质的特性,应用混合法则分析了非共沸混合工质的节流过程.建立数学模型并求得在不同压差条件下的毛细管最佳长度.  相似文献   

5.
在分析国外有关文献的基础上,对HFC-134a水平管内流动沸腾换热研究的现状和已取得的成果进行了综述,指出了该领域进一步研究的方向.  相似文献   

6.
本文论述了HFC-134a状态方程的发展,对几个重要的方程式与实验数据进行了比较,发现Piao方程式是工况范围内最佳关系式.  相似文献   

7.
介绍了与HFC-134a相容的润滑油在旋转式水箱压缩机及其相匹配的家用电冰箱系统中,实际运行时工作特性的比较及进行筛选的方法.对目前国际上著名化学品公司提供的几种润滑油的实际性能进行了比较,给出它们的优缺点.选定了目前最适用于旋转式冰箱压缩机的HFC-134a相容润滑油.  相似文献   

8.
本文合成了簇合物〔(Ph3P)2N〕〔FeCo3(CO)12〕并测定了其晶体结构。单晶结构数据如下:M=1107.36,单斜晶系,空间群P21/n:a=13.857(3),b=10.906(5),c=32.155(6),β=100.09(2)°,V=4784(2)3,z=4,μ(MoKα)=14.48cm-1,Dc=1.537g/cm3,F(000)=2232。用3082个可观测衍射点(Ⅰ>3.00σ(Ⅰ))对结构进行精修,最终偏离因子R=0.136,Rw=0.168。在该簇合物中,FeCo3骨架是一个四面体构型,其中阴离子〔FeCo3(CO)12〕-的负电荷集中在簇骨架的Fe原子上。  相似文献   

9.
在低沸点工质换热试验台上对R134a进行光管、强化管内水平流动的沸腾换热试验,分析讨论了热进口效应以及周向壁面的温度分布.  相似文献   

10.
本文提出了一个新的非共沸混合工质水平管内强制对流蒸发换热计算经验公式,该式简单准确,对142个实验数据的计算表明,误差小于10%的数据点占90.14%,最大相对误差为23.67%.文中提供广确定非共沸混合工质热力性质和热物性的方法,并指出在强制对流蒸发工况下,传质阻力对换热的影响可以忽略不计.  相似文献   

11.
本文合成了簇合物(Ph3P)2N)(FeCo3(CO)12)并测定了其晶体结构,单晶结构数据如下:M=1107.36,单斜晶系,空间群P21/n,a=13.857(3),b=10.906(5),c=32.155(6)A,β=100.09(2)°V=4784(2)A^3,z=4,μ(MoKa)=14.48cm^-1,Dc=1.537g/cm^3,F(000)=2232。用3082个可观测衍射点(I〉  相似文献   

12.
本文利用高效毛细管电泳的一种常用电泳分离模式—胶束电动毛细管色谱同时分离并测定五种水溶性维生素VC、VB1、VB2、VB6和VB12,以18mmol/LNa2B4O7-25mmol/L十二烷基硫酸钠(SDS)作分离缓冲体系(用HCI调节pH8.5),分离电压14.0kV,测定的线性范围分别为2.5×10-3~2.0×10-1mg/ml、7.0×10-3~2.5×10-1mg/ml、3.5×10-3~1.3×10-1mg/ml、1.5×10-2~5.0×10-1mg/ml和1.5×10-2~2.5×10-1mg/ml;检出限分别为0.45、2.01、0.85、7.29和2.69μg/ml;峰高和保留时间的RSD分别为1.5%~2.1%和0.7%~0.9%;回收率97.5%~103.8%.  相似文献   

13.
分析了非共沸混合工质水平管内环状流型下强制对流蒸发的局部换热系数的计算方法,推导出局部换热系数的计算公式,并分析了影响非共沸混合工质蒸发换热的主要因素.利用本文公式得出的预测值与实验数据比较,取得了一致的结果  相似文献   

14.
用卢瑟福背散射/沟道技术研究了IMeVSi ̄+衬底加温注入Al_(0.3)Ga_(0.7)As/GaAs超晶格和作为比较的GaAs晶体后晶格的损伤积累与注入剂量的关系。实验结果表明,在注入剂量比较小的情况下,两种晶体都只有很轻微的损伤;动态退火过程的存在抑制了晶格损伤的积累。但在较高的注入剂量下,在几乎无损伤的表面下两种晶体中都形成了损伤埋层,且GaAs中损伤峰处的损伤程度和损伤峰的宽度都大于Al_(0.3)Ga_(0.7)As/GaAs超晶格中的情形,根据级联碰撞理论分析了晶体中的损伤积累过程,并从化学键相对强度差异的角度定性地解释了GaAs和Al_(0.3)Ga_(0.7)As/GaAs超晶格实验结果的不同。  相似文献   

15.
本文研究了表面活性剂(SAS)氯化十四烷基苄胺(Zeph)存在下,锌(Ⅱ)与8-羟基喹啉-5-磺酸(H2QS)的荧光反应及适宜的反应条件。实验表明:PH7.50~8.10,以氯仿卒取溶剂激发波长λex=400nm,荧光波长λnm=600nm处进行荧光强度测定。在0~6ug/10ml范围内锌量与相对荧光强度呈良好的线笥关系,灵敏度呆达0.77ug/10mlCHC13,标准偏差S=0.98。  相似文献   

16.
用直径为50mm、厚度为12mm的铜平板在液氮中进行了不同热面方位角的淬冷沸腾实验,各方位角为θ=0°(热面向下)、10°、20°、30°、50°和90°(热面垂直);随着方位角的增加,临界热流密度、最小膜态沸腾热流密度及其壁面过热度相应地增加,且在方位角θ<30°时,θ对上述参数的影响更大;得出qCHF、qmin与方位角的关系式.  相似文献   

17.
本文用石灰氮(CaCN_2)作为茁铸铁的脱硫剂.分析了脱硫反应的热力学和动力学条件,在石灰氮中配入适量的CaF_2用仿球铁冲入法处理,加入0.7~0.9%时,脱硫率>35%,抗拉强度提高>40N/mm ̄2,硬度提高>HB30,用高碳当量铁水处理后可获得高牌号铸铁性能。文中认为CaCN_2高温分解的氮原子影响了结晶过程,使石墨变短、粗、钝,珠光体量增加,片间距变小,还有固溶强化的作用。石灰氮基脱硫剂加入工艺简单、无污染,有脱硫和强化复合作用。  相似文献   

18.
研究了铋-DBS-偶氮氯膦显色反应的最佳条件,利用MicrosoftOffice软件中的EXCEL97为工具,对试验数据进行处理,得到:配合物最大吸收峰在640nm,配合比为2:1,稳定常数为K稳=4.17×10~9,表观摩尔吸光系数为1.3×10~5,铋含量在0-15μg/25ml范围内符合比耳定律,相关系数R2为0.9959。  相似文献   

19.
中国穿山甲食物生热营养素成分的初步研究   总被引:1,自引:0,他引:1  
穿山甲( Manissp .) 以蚁类为食.通过对中国穿山甲( Manis Pentadactyla ) 三种主食黑翅土白蚁( Odontotermesformosanus ,简称OF) ,黑棘蚁( Polyrhachis dives ,简称PD) ,小红蚁( Myrmica rubra ,简称MR) 的生热营养素成分进行分析研究,结果表明中国穿山甲三种主食中粗蛋白含量为PD(6103 % ) > MR(5681 % ) > OF(5062 % ) ,平均为5615 % ;粗脂肪含量为OF(4160 % ) > MR(2545 % ) > PD(825 % ) , 平均为2510 % ;总糖含量为PD(1329 % ) > MR(790 % ) > OF(042 % ) , 平均为72 % . 每100g 食物的热值为 OF(240646KJ) > MR(203382KJ) > PD(155466KJ) ,平均为199831KJ.每天中国穿山甲需粗蛋白11845g( n = 20) ,粗脂肪9734g( n = 20) ,糖类098g( n = 20) .  相似文献   

20.
用Li2CO3-H3BO3为混合熔剂,在铂坩锅中于1000℃高温炉中熔融钾长石试样,用HCl浸取,加乙二胺四乙酸二锂盐为保护剂,CsCl为消电离剂,用空气-乙炔火焰原子吸收法连续测定钾、钠、铁含量.三种元素测定结果的相对标准偏差分别为1.4%,2.0%,2.9%,回收率分别为102%,103%,100%.  相似文献   

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